Investigation of Reversible Heat Transfer in a One-Pipe Heating System

Cover Image


Cite item

Full Text

Abstract

Introduction. With the standard mode, heat transfer in one-pipe heating systems is significantly inferior to heat transfer in two-pipe systems. The development of pulse technologies for heating systems made it possible to create a reversible heat transfer in which heat transfer in heating devices is improved through the heat transfer agent pulsation, but the heat transfer coefficient depends largely on technological solutions for creating this reversing mode. In this connection, developing original technological scheme for reversible heat transfer based on the diaphragm pump and substantiating optimal frequency range of its operation is relevant and practically important for improving one-pipe heating systems.
Aim of the Study. The study is aimed at increasing the efficiency of one-pipe heating systems through creating reversible heat transfer agent supply using a diaphragm pump.
Materials and Methods. There were used the methods of circuits, physical experiment and mathematical statistics to establish experimental dependences of the temperature difference for the heating and heated circuits of reversible heat transfer through one pipe on the frequency of pulsations of the heat transfer agent flow at different inlet temperatures in dynamics. The physical experiment was carried out at two heat transfer agent temperatures
(50 and 60°C).
Results. With the use of the laboratory setup for reversible heat transfer through one pipe, there have been found the optimal frequency for two heat transfer agent temperatures, providing an increase in the temperature difference in the circuits and the heat transfer coefficient. There have been found dependences of temperature difference for heating (external) and heated (internal) circuits of heat transfer and heat transfer coefficient for the heat exchanger on the pump diaphragm stroking rate.
Discussion and Conclusion. As a result of the physical experiment, it has been found that the heat energy transfer through one pipe is possible in a wide frequency range (from 0.15 to 0.4 Hz), while the greatest heat transfer is recorded at a frequency of 0.3–0.4 Hz. The technology of heat transfer through one pipe can be successfully used for heating common areas in apartment buildings, dormitories, industrial and agricultural facilities, and individual residential buildings.

Full Text

Введение

Передача тепловой энергии в отопительных установках сопровождается технологическими потерями как тепловой, так и электрической энергии. Величину технологических потерь при передаче тепловой энергии по сетям для городских поселений в перспективе стараются ограничить на уровне 7 %. Однако фактическая ее величина пока остается высокой (16 % и более) [1]. Нормативная величина технологических потерь при передаче тепловой энергии зависит главным образом от исполнения тепловой сети (двухтрубная она или однотрубная). На практике получила распространение двухтрубная передача тепловой энергии, при которой горячий теплоноситель поступает к потребителю по подающему трубопроводу, а отработанный теплоноситель отводится по обратному трубопроводу [2]. Технологические потери здесь несут оба трубопровода, а расход труб по сравнению с однотрубными системами выше в два раза [3]. Вместе с тем в старой застройке и домах индивидуальной постройки еще не редко встречается однотрубная разводка, при которой отопительный прибор ставится в рассечку трубопровода, а отработанный теплоноситель возвращается по укороченному трубопроводу [4; 5], причем последний не всегда удачно вписывается в интерьер здания. В связи с этим однотрубная разводка редко применяется при реконструкции систем отопления зданий и новом строительстве [6].

С развитием импульсных технологий в системах тепло- и водоснабжения [7–9] стало возможной реверсивная передача тепловой энергии по одной трубе [10]. Теоретические основы такой теплопередачи изложены в работах [11–13]. Пульсирующее движение теплоносителя при этом осуществляется с помощью мембранного насоса [13], который для работы использует избыточный напор тепловой сети. Достаточно высокую надежность в работе и неплохие характеристики показали мембранные насосы с тарельчатыми диафрагмами [13–15]. Положительный опыт использования пульсирующего режима открывает новые возможности реализации реверсивной теплопередачи по одной трубе. При этом влияние пульсирующего режима мембранного насоса на теплопередачу при реверсивном движении теплоносителя не изучено. Таким образом, создание оригинальной технологической схемы для реверсивного режима на базе мембранного насоса и обоснование оптимального частотного диапазона его работы являются актуальными и практически значимыми задачами для развития однотрубных систем отопления.

В связи с этим целью данной работы стало исследование условий создания реверсивного движения теплоносителя в системе отопления с независимым подключением, а также получение экспериментальных зависимостей перепада температур для греющего (внешнего) и нагреваемого (внутреннего) контура теплоснабжения и коэффициента теплопередачи для промежуточного теплообменника от частоты хода диафрагмы мембранного насоса. Последние позволяют выбрать рациональный режим реверсивной передачи тепловой энергии в однотрубных системах отопления с независимым подключением.

Обзор литературы

Однотрубные системы отопления широко используются в зданиях индивидуальной постройки, а также для отопления отдельных промышленных и сельскохозяйственных объектов (склады, гаражи, станции технического обслуживания и др.) благодаря своей простоте и надежности в работе [4; 5]. Практика  эксплуатации таких систем показывает, что их потенциал в значительной степени не использован. Особенностью однотрубной системы отопления является то, что теплоноситель движется в одном направлении [16]. При встрече с отопительным прибором (ОП) только часть теплоносителя ответвляется к нему, а большая идет по основной трубе. Отработанный теплоноситель из ОП смешивается с основным потоком теплоносителя, при этом температура теплоносителя по ходу его движения уменьшается.

К преимуществам однотрубной системы отопления можно отнести простоту монтажа и обслуживания, не требующих высокой квалификации персонала; экономию расходных материалов для монтажа (труба, арматура и др.); эстетический внешний вид; возможность организации нескольких контуров [4; 17]. В качестве недостатков однотрубной системы можно отметить следующие: снижение температуры по ходу движения теплоносителя (у последнего ОП она будет ниже на 1 °С и более); сложность регулирования температуры по отдельным помещениям; значительные затраты электроэнергии на привод насоса из-за необходимости поддержания повышенного расхода теплоносителя [6; 17].

Одним из действенных способов повышения эффективности однотрубных систем отопления и расширения их сферы использования является организация пульсирующего режима движения теплоносителя при независимом подключении ОП [10]. Суть данного изобретения заключается в использовании части напора тепловой сети для привода мембранного насоса, который создает в нагреваемом контуре пульсирующий реверсивный режим. При этом теплоноситель проходит ОП в двух направлениях: прямом и обратном. В обоих направлениях движения теплоносителя через ОП окружающему воздуху передается тепловая энергия. Мембранный насос управляется с помощью электромагнитного клапана в зависимости от положения мембраны. Расход теплоносителя в нагреваемом контуре однотрубной системы отопления зависит от объема диафрагмы и частоты привода мембранного насоса. В качестве мембранных насосов для систем отопления хорошо зарекомендовали себя мембранные насосы с тарельчатыми диафрагмами от тормозных систем автомобилей [13–15].

Материалы и методы

С целью нахождения рационального режима реверсивной передачи тепловой энергии по одной трубе была собрана экспериментальная установка, проведен физический эксперимент.

Экспериментальная установка для исследования реверсивной передачи тепловой энергии по одной трубе в пульсирующем режиме приведена на рисунке 1.

Рис. 1. Принципиальная схема лабораторной установки:
1 – тепловая сеть; 2 – диафрагма мембранного насоса; 3 – мембранный насос; 4 – рабочая зона мембранного насоса внешнего контура; 5 – рабочая зона мембранного насоса внутреннего контура; 6, 11, 21, 23, 28, 33 – задвижки; 7, 15, 19, 29 – спускные вентили; 8, 24, 26, 32 – соединительные трубопроводы; 9, 13, 22, 34 – электро-датчики температуры; 10, 35 – электродатчики давления; 12 – теплообменник независимого подключения; 14 – радиатор воздушного отопления; 16, 18 – краны; 17 – гидроаккумулятор; 20 – реверсивный трубопровод; 27, 30 – электромагнитные клапан; 25, 31 – обратные клапана; 36, 37 – микропереключатели; 38 – шток мембранного насоса

Fig. 1. Schematic diagram of the laboratory setup:
1 – heating system; 2 –pump diaphragm; 3 – diaphragm pump; 4 – working area of the external circuit diaphragm pump; 5 – the working area of the diaphragm pump of the internal circuit; 6, 11, 21, 23, 28, 33 – gate valves; 7, 15, 19, 29 – drain valves; 8, 24, 26, 32 – connecting pipelines; 9, 13, 22, 34 – electro-temperature sensors; 10, 35 – electro-pressure sensors; 12 – independent connection heat exchanger; 14 – radiator for air heating; 16, 18 – cranes; 17 – hydraulic accumulator; 20 – reversible pipeline; 27, 30 – solenoid valves; 25, 31 – check valves; 36, 37– microswitches; 38 – the stem of the diaphragm pump;

Источник: составлено авторами статьи по материалам [10].
Source: the diagram is compiled by the authors of the article based on the materials [10].

 

Теплоноситель забирается из тепловой сети через открытый электромагнитный клапан 30 и поступает в рабочую камеру 4 мембранного насоса 3, где за счет трансформации напора тепловой сети через диафрагму 2 мембранного насоса 3 создается давление в рабочей камере мембранного насоса 3 со стороны потребителя тепловой энергии 5, которое способствует вытеснению порции теплоносителя из рабочей камеры. Передав напор и изменив положение штока 38, после получения сигнала с микропереключателя 37 открывается электромагнитный клапан 27. Теплоноситель через соединительный трубопровод 26 поступает в теплообменник независимого подключения 12, где происходит процесс теплопередачи от теплоносителя внешнего контура к внутреннему контуру установки. Далее через соединительный трубопровод 8 отработанный теплоноситель возвращается в тепловую сеть 1. Во внутреннем контуре движение теплоносителя после смещения диафрагмы идет через соединительный трубопровод 24, минуя обратный клапан 31. При этом теплоноситель поступает в теплообменник независимого подключения 12, где происходит передача тепловой энергии от теплоносителя внешнего контура. Затем через реверсивный трубопровод 20 теплоноситель поступает в секционный радиатор 14, где передает тепловую энергию в окружающую среду. В последующем он поступает в гидроаккумулятор 17, повышая давление в нем. При повышении давления в гидроаккумуляторе 17 свыше предельного во внутренней системе начинается обратный ход штока 38, теплоноситель возвращается назад в рабочую камеру мембранного насоса со стороны потребителя 6, проходя через реверсивный трубопровод 20 и через соединительный трубопровод 24, взаимодействуя с обратным клапаном 25. При этом шток возвращается в исходное положение и, взаимодействуя с микропереключателем 36, отдает сигнал на перекрытие электромагнитного клапана 27 и открытие электромагнитного клапана 30. Заполнение системы водой происходит через кран 16. Заполнение гидроаккумулятора воздухом обеспечивается за счет крана 18. Для сбора расчетных данных экспериментальной установки используются датчики температуры 9, 13, 22, 34 и датчики давления 10, 35. Для обеспечения эксплуатации и ремонта установки также установлены задвижки 6, 11, 21, 23, 28, 33. Воздух из системы удаляется путем открытия спускных вентилей в верхних точках установки 15, 19, 29.

Проведение эксперимента осуществлялось по методике, которая включала последовательность следующих шагов:

  1. Подключались датчики температуры 9, 13, 22, 34 и давления 10, 35 к компьютеру для сбора данных с экспериментальной установки.
  2. Производилось заполнение внутреннего контура теплоснабжения теплоносителем открытием задвижек 19, 21, 33, а также крана заполнения системы водой 16. После создания давления во внутренней системе открывались спускные вентили 7, 15, удалялся воздух из системы. При этом диафрагма насоса смещалась в крайнее положение, замыкая микропереключатель 36. Спускные вентили 7, 15 прикрывались. Кран заполнения системы водой 16 закрывался. Включался компрессор и открывался кран заполнения воздухом диафрагмы гидроаккумулятора 18. Создавалось давление внутри диафрагмы P1 = 3 атм. Кран заполнения диафрагмы воздухом 18 закрывался.
  3. Осуществлялось заполнение наружного контура теплоснабжения теплоносителем. Открывались задвижки 6, 11, 23, 28. Включалась в сеть электросхема регулирования работы электромагнитных клапанов. Электромагнитный клапан 30 переключал положение, и наружная система заполнялась водой. За счет открытия спускного вентиля 29 из наружной системы удалялся воздух. Спускной вентиль 29 поджимался. Шток мембранного насоса начинал перемещаться, в системе происходила циркуляция теплоносителя. Источник тепловой энергии в виде электрического котла включался в сеть. После стабилизации режима (около 5 мин) записывались показания с водяных счетчиков. По периодам времени перемещения штока определялась частота работы мембранного насоса.
  4. Записывались результаты измерения с датчиков давления и температуры.

Результаты исследования

В результате тепловых испытаний построена зависимость перепада температур во внешнем контуре от частоты работы мембранного насоса (рис. 2).

Перепад температур во внешнем контуре происходит от частоты работы мембранного насоса при 50 °С и имеет тенденцию к снижению при повышении частоты. При температуре 60 °С наблюдается снижение разности температур при частоте работы мембранного насоса от 0,16 до 0,33 Гц, а после при частоте от 0,33 до 0,42 Гц график находится в состоянии покоя.

Рис. 2. График зависимости перепада температур внешнего контура теплоснабжения от частоты хода диафрагмы мембранного насоса

Fig. 2. Diagram for the dependence of the temperature difference of the external heat supply circuit on the pump diaphragm stroking rate

Источник: здесь и далее графики построены на основании полученных результатов в ходе проведения исследований.
Source: hereinafter in this article the diagrams are compiled by the authors of the article based on the results obtained during the study.

 

Далее рассмотрен перепад температур во внутреннем контуре от частоты хода диафрагмы мембранного насоса (рис. 3).

 

Рис. 3. График зависимости перепада температур внутреннего контура теплоснабжения от частоты хода диафрагмы мембранного насоса

Fig. 3. Diagram of the dependence of the temperature difference of the internal heat supply circuit on the pump diaphragm stroking rate

 

На данном графике можно наблюдать, что при температуре 50 °С повышение параметра разности температур зависит от повышения частоты работы мембранного насоса от 0,150 до 0,215 Гц, а после 0,215 Гц значение стремится к убыли. При температуре 60 °С заметна убыль значения перепада температур от частоты работы мембранного насоса от 0,150 до 0,330 Гц, затем параметр находится в устойчивом положение до частоты 0,410 Гц.

Рассмотрим график зависимости коэффициента теплопередачи от значения частоты работы мембранного насоса (рис. 4).

 

Рис. 4. График зависимости коэффициента теплопередачи теплообменника независимого подключения от частоты хода диафрагмы мембранного насоса

Fig. 4. Diagram for the dependence of the heat transfer coefficient of the heat exchanger using independent connection on the pump diaphragm stroking rate

 

Из данного графика следует, что стабильный рост коэффициента теплопередачи осуществляется при повышении частоты работы мембранного насоса. При этом температура подаваемого теплоносителя практически не оказывает влияния на изменение коэффициента теплопередачи.

Обсуждение и заключение

На экспериментальной установке однотрубной системы отопления с независимым подключением отопительных приборов с помощью мембранного насоса исследованы условия создания реверсивного движения теплоносителя. Установлено, что реверсивная передача тепловой энергии по одной трубе в системе отопления при независимой схеме с помощью мембранного насоса, использующего напор тепловой сети, возможна в широком диапазоне частот (от 0,15 до 0,40 Гц). Получены экспериментальные зависимости перепада температур в контурах от частоты пульсаций теплоносителя, показывающие, что с ростом частоты перепад температур как для внешнего, так и для наружного контура снижается более интенсивнее для меньших температур теплоносителя на входе, а коэффициент теплопередачи растет по линейной зависимости из-за увеличения расхода теплоносителя мембранного насоса. Таким образом, оптимальный диапазон частот передачи тепловой энергии по одной трубе по независимой схеме с помощью мембранного насоса, используемого напор тепловой сети, составляет от 0,3 до 0,4 Гц. Технологические решения передачи тепловой энергии по одной трубе по независимой схеме с помощью мембранного насоса, используемого напор тепловой сети, могут успешно применяться для отопления мест общего пользования в многоквартирных домах, общежитиях (подъезды, лестничные пролеты и др.), а также низкоэтажных промышленных (сельскохозяйственных) объектах и зданиях индивидуальной жилой постройки.

 

×

About the authors

Alexey P. Levtsev

National Research Mordovia State University

Email: levtzevap@mail.ru
ORCID iD: 0000-0003-2429-6777
ResearcherId: B-8620-2019

Dr.Sci. (Eng.), Professor, Head of the Department of Thermal Power
Systems

Russian Federation, 68 Bolshevistskaya St., Saransk 430005

Evgeniy S. Lapin

National Research Mordovia State University

Email: evgeniy-lapin@yandex.ru
ORCID iD: 0000-0001-9647-8663

Cand.Sci. (Eng.), Associate Professor of the Department of Thermal Power
Systems

Russian Federation, 68 Bolshevistskaya St., Saransk 430005

Ivan I. Lysyakov

National Research Mordovia State University

Email: lysyakov02@bk.ru
ORCID iD: 0009-0005-4606-1428

Undergraduate Student of Thermal Power Systems of the Institute of Mechanics
and Power Engineering

Russian Federation, 68 Bolshevistskaya St., Saransk 430005

Daifen Chen

Jiangsu University of Science and Technology

Author for correspondence.
Email: dfchen@justc.edu.cn
ORCID iD: 0000-0002-4110-2199
Scopus Author ID: 26536999100

Ph.D., Professor, Dean of the School of Energy and Power

China, 2 Mengxi Rd, Zhenjiang 212003

References

  1. Popova N.M., Taran V.E., Petrikeeva N.A., Chudinov D.M. [Assessment of the Technical Condition of Heating Networks in the Russian Federation]. Gradostroitel’stvo. Infrastruktura. Kommunikacii. 2021;(1):16–21. (In Russ., abstract in Eng.) EDN: AHRZOF
  2. Novoseltsev B.P., Mershchiyev A.A., Solovyov S.A. The Choice of Heating System for Built-In Residential Building Public Rooms. Housing and Utilities Infrastructure. 2019;9(2):50–55. (In Russ., abstract in Eng.) EDN: KFUVPK
  3. Zherlykina M.N., Kononova M.S. Techno-Economic Comparison of Various Materials of Pipes used in the Door-to-Door Layout of the Heating System. Housing and Utilities Infrastructure. 2018;4(1):96–103. (In Russ., abstract in Eng.) EDN: YMNEOQ
  4. Rokhletsova T.L., Nikulin S.V., Kiyanitsa L.A. Designing Single-Pipe Heating System in Residential Units. News of Higher Educational Institutions. Construction. 2016;691(7):36–45. (In Russ., abstract in Eng.) EDN: WYCZHT
  5. Kopets K.K. Technical and Economic Comparison of Single-Pipe and Two-Pipe Heating Systems. Vestnik Vladimir Dahl National University. 2021;54(12):75–78. (In Russ., abstract in Eng.) EDN: EKXDOM
  6. Novoseltsev B.P., Lobanov D.V. [Nuances of the Overhaul of the Water Heating System in Residential Buildings of Old Buildings]. Santekhnika. Otoplenie. Kondicionirovanie. 2021;(3):48–50. (In Russ., abstract in Eng.) Available at: https://clck.ru/3GfRma (accessed 26.08.2024).
  7. Makeev A. Implementation of Pulse Heat Supply for Dependent Connection of Customers. Magazine of Civil Engineering. 2018;83(7):114–125. https://doi.org/10.18720/MCE.83.11
  8. Makeev A.N. To the Question of the Local Organization of the Pulse-Vibration Circulation of the Heat-Supplyer in the Heat Supply System. Bulletin of Science and Practice. 2018;4(5):254–262. (In Russ., abstract in Eng.) https://doi.org/10.5281/zenodo.1246193
  9. Makeev A.N. Theory of Pulse Circulation of the Heater in the Heat Supply System with Independent Subscription of Subscribers. Scientific Journal of Construction and Architecture. 2018;50(2):11–20. (In Russ., abstract in Eng.) EDN: XQGYFN
  10. Levtsev A.P., Lysyakov I.I. Heat Supply System with Transformation of Heat Network Head. Patent 2825931 Russian Federation. 2024 September 2. (In Russ., abstract in Eng.) EDN: DTNWSU
  11. Embaye M., Al-Dadah R.K., Mahmoud S. Effect of Flow Pulsation on Energy Consumption of a Radiator in a Centrally Heated Building. International Journal of Low-Carbon Technologies. 2016;11(1):119–129. https://doi.org/10.1093/ijlct/ctu024
  12. Embaye M., Al-Dadah R.K., Mahmoud S. Thermal Performance of Hydronic Radiator with Flow Pulsation – Numerical Investigation. Applied Thermal Engineering. 2015;80:109–117. https://doi.org/10.1016/j.applthermaleng.2014.12.056
  13. Levsev A.P., Lapin E.S., Zhang Q. Increasing the Heat Transfer Efficiency of Sectional Radiators in Building Heating Systems. Magazine of Civil Engineering. 2019;92(8):63–75. https://doi.org/10.18720/MCE.92.5
  14. Levtsev A.P., Lapin E.S., Chen D. The Use of Disk-Shaped Diaphragm of Vehicles in Double-Circuit Diaphragm Pumps. Engineering Technologies and Systems. 2023;33(1):68‒78. (In Russ., abstract in Eng.) https://doi.org/10.15507/2658-4123.033.202301.068-078
  15. Levtsev A.P., Lapin E.S., Grishin B.M., Ezhov E.G., Rodionov Yu.V. Research of Equipment for Pulsed Heating Supply. IOP Conference Series: Materials Science and Engineering. 2020;828:012015. https://doi.org/10.1088/1757-899X/828/1/012015
  16. Kochev A.G., Sargsyan S.V., Agafonova V.V. [The Effect of Heat Transfer of a Heating Device in a Single-Tube Water Heating System on the Leakage Coefficient]. Industrial Energy. 2024;(6):39–43. (In Russ.) EDN: MTBDXJ
  17. Oleynikov Y.D. [Heating: Two Pipes or One?] Plumbing. Heating. Air Conditioning. 2011;113(5):36–37. (In Russ.) EDN: RHVZEF

Supplementary files

Supplementary Files
Action
1. JATS XML
Download
2. Fig. 1. Schematic diagram of the laboratory setup: 1 – heating system; 2 –pump diaphragm; 3 – diaphragm pump; 4 – working area of the external circuit diaphragm pump; 5 – the working area of the diaphragm pump of the internal circuit; 6, 11, 21, 23, 28, 33 – gate valves; 7, 15, 19, 29 – drain valves; 8, 24, 26, 32 – connecting pipelines; 9, 13, 22, 34 – electro-temperature sensors; 10, 35 – electro-pressure sensors; 12 – independent connection heat exchanger; 14 – radiator for air heating; 16, 18 – cranes; 17 – hydraulic accumulator; 20 – reversible pipeline; 27, 30 – solenoid valves; 25, 31 – check valves; 36, 37– microswitches; 38 – the stem of the diaphragm pump

Download (119KB)
Indexing metadata
3. Fig. 2. Diagram for the dependence of the temperature difference of the external heat supply circuit on the pump diaphragm stroking rate

Download (81KB)
Indexing metadata
4. Fig. 3. Diagram of the dependence of the temperature difference of the internal heat supply circuit on the pump diaphragm stroking rate

Download (81KB)
Indexing metadata
5. Fig. 4. Diagram for the dependence of the heat transfer coefficient of the heat exchanger using independent connection on the pump diaphragm stroking rate

Download (71KB)
Indexing metadata

Copyright (c) 2025 Левцев А.P., Лапин Е.S., Лысяков И.I., Чжень Д.

Creative Commons License
This work is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.

Founded in 1990
Certificate of registration PI № FS77-74640 of December 24 2018.

Согласие на обработку персональных данных с помощью сервиса «Яндекс.Метрика»

1. Я (далее – «Пользователь» или «Субъект персональных данных»), осуществляя использование сайта https://journals.rcsi.science/ (далее – «Сайт»), подтверждая свою полную дееспособность даю согласие на обработку персональных данных с использованием средств автоматизации Оператору - федеральному государственному бюджетному учреждению «Российский центр научной информации» (РЦНИ), далее – «Оператор», расположенному по адресу: 119991, г. Москва, Ленинский просп., д.32А, со следующими условиями.

2. Категории обрабатываемых данных: файлы «cookies» (куки-файлы). Файлы «cookie» – это небольшой текстовый файл, который веб-сервер может хранить в браузере Пользователя. Данные файлы веб-сервер загружает на устройство Пользователя при посещении им Сайта. При каждом следующем посещении Пользователем Сайта «cookie» файлы отправляются на Сайт Оператора. Данные файлы позволяют Сайту распознавать устройство Пользователя. Содержимое такого файла может как относиться, так и не относиться к персональным данным, в зависимости от того, содержит ли такой файл персональные данные или содержит обезличенные технические данные.

3. Цель обработки персональных данных: анализ пользовательской активности с помощью сервиса «Яндекс.Метрика».

4. Категории субъектов персональных данных: все Пользователи Сайта, которые дали согласие на обработку файлов «cookie».

5. Способы обработки: сбор, запись, систематизация, накопление, хранение, уточнение (обновление, изменение), извлечение, использование, передача (доступ, предоставление), блокирование, удаление, уничтожение персональных данных.

6. Срок обработки и хранения: до получения от Субъекта персональных данных требования о прекращении обработки/отзыва согласия.

7. Способ отзыва: заявление об отзыве в письменном виде путём его направления на адрес электронной почты Оператора: info@rcsi.science или путем письменного обращения по юридическому адресу: 119991, г. Москва, Ленинский просп., д.32А

8. Субъект персональных данных вправе запретить своему оборудованию прием этих данных или ограничить прием этих данных. При отказе от получения таких данных или при ограничении приема данных некоторые функции Сайта могут работать некорректно. Субъект персональных данных обязуется сам настроить свое оборудование таким способом, чтобы оно обеспечивало адекватный его желаниям режим работы и уровень защиты данных файлов «cookie», Оператор не предоставляет технологических и правовых консультаций на темы подобного характера.

9. Порядок уничтожения персональных данных при достижении цели их обработки или при наступлении иных законных оснований определяется Оператором в соответствии с законодательством Российской Федерации.

10. Я согласен/согласна квалифицировать в качестве своей простой электронной подписи под настоящим Согласием и под Политикой обработки персональных данных выполнение мною следующего действия на сайте: https://journals.rcsi.science/ нажатие мною на интерфейсе с текстом: «Сайт использует сервис «Яндекс.Метрика» (который использует файлы «cookie») на элемент с текстом «Принять и продолжить».